圖8給出了前6階振型（放大540倍顯示）。

　　3.4共振分析
　　風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，不可避免會(huì)有振動(dòng)產(chǎn)生，結(jié)構(gòu)本身的自由振動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)的影響不大，而由于受迫振動(dòng)引起的激振會(huì)帶來(lái)巨大的損失，所
以需要對(duì)發(fā)電機(jī)底架進(jìn)行共振分析，以避免共振的影響。所謂共振就是當(dāng)干擾力的激頻與結(jié)構(gòu)固有頻率重合時(shí)引起的一種現(xiàn)象，共振時(shí)，結(jié)構(gòu)的
位移和內(nèi)力理論上都將無(wú)限增加。
　　發(fā)電機(jī)底架的固有頻率必須在一定范圍內(nèi)避開共振， 工程上一般要求在± 1 0 %左右。此2 . 0 M W 風(fēng)電機(jī)組為三葉片式， 來(lái)自風(fēng)輪的激勵(lì)主要是1 P 和3 P ， 風(fēng)輪轉(zhuǎn)速為8 . 8 6 r p m～1 7 . 7 1 r p m，單葉片頻率范圍為0.1477Hz～0.2952Hz，葉片通過(guò)頻率為0.443Hz～0.8855Hz，發(fā)電機(jī)底架的固有頻率不在共振影響頻率范圍內(nèi)，理論上不會(huì)出現(xiàn)共振現(xiàn)象。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速1000～2000rpm，額定轉(zhuǎn)速1750rpm，來(lái)自發(fā)電機(jī)的激振頻率為16.67～33.33Hz，額定轉(zhuǎn)速下的激振頻率為29.17Hz，而發(fā)電機(jī)底架的第四階頻率在發(fā)電機(jī)激振頻率范圍內(nèi)，所以發(fā)電機(jī)在達(dá)到額定轉(zhuǎn)速前會(huì)共振頻率穿過(guò)。
　　4 結(jié)論
　　本文利用ANSYS有限元軟件，對(duì)發(fā)電機(jī)底架進(jìn)行靜力分析和模態(tài)分析，得出了發(fā)電機(jī)底架的應(yīng)力分布和前6階固有頻率及振型。根據(jù)等效應(yīng)力云圖、最大等效應(yīng)力出現(xiàn)的位置、前6階固有頻率提出了進(jìn)行發(fā)電機(jī)底架結(jié)構(gòu)優(yōu)化的建議。
　　1）發(fā)電機(jī)底架整體的安全裕度比較高，應(yīng)在滿足強(qiáng)度要求的情況下對(duì)部分鋼板進(jìn)行減薄優(yōu)化。
　　2）為了減輕發(fā)電機(jī)底架的重量，應(yīng)滿足強(qiáng)度要求的情況下，可在縱梁腹板上開減重孔。
　　3）最大等效應(yīng)力均出現(xiàn)于縱梁根部，應(yīng)考慮加寬電機(jī)底架縱梁根部的上下翼板寬度。
　　4）發(fā)電機(jī)底架的第4階頻率在共振頻率范圍內(nèi)，發(fā)電機(jī)在運(yùn)行過(guò)程中必然有共振，應(yīng)考慮盡可能縮短共振時(shí)間。