2.2 RTM充模理論計(jì)算與試驗(yàn)驗(yàn)證
2.2.1 RTM充模理論計(jì)算
    利用復(fù)化辛卜生數(shù)值積分算法和Fortran 99算法語言，對所推導(dǎo)的理論方程(8)、(9)和（11)進(jìn)行編程和數(shù)值計(jì)算。由方程(11)可知，在樹脂粘度保持恒定及樹脂流動(dòng)前沿位置固定的R丁M充模工藝條件下，注射口壓力和三維編織變截面薄壁殼體預(yù)制件滲透率與空隙率（婦的乘積值確定了樹脂充模溢流時(shí)間的大小。圖3(a）表示在不同注射口壓力條件下滲透率與空隙率的乘積值對樹脂充模溢流時(shí)間的影響。圖3(b)表示在不同的滲透率與空隙率的乘積值條件下注射口壓力大小對樹脂充模溢流時(shí)問變化規(guī)律的影響。圖4表示在注射r1壓力分別為420 kPa和620 kPa的恒壓條件下，三個(gè)固定位置上（z=100 mm,z2=160 min、=260 mm)壓力理論值p(z1)p(z2)和p(z3)與樹脂流動(dòng)前沿位置對應(yīng)關(guān)系曲線。山圖4可知，樹脂飽和浸潤區(qū)」或內(nèi)固定點(diǎn)壓力隨樹脂流動(dòng)前沿位置遞增而增大。
2.2.2試驗(yàn)驗(yàn)證
    由方程(8)和(9)可知，固定位置樹脂流動(dòng)壓力

  值取決于樹脂流動(dòng)前沿位置和注射日壓力的大小。為了驗(yàn)證所提出的三維編織變截面薄壁殼體RTM工藝樹脂充模流動(dòng)分段一集合理論計(jì)算方法的正確性，對表1所示的三種規(guī)格的三維編織變截面薄壁殼體進(jìn)行了RTM充模試驗(yàn)。試驗(yàn)選用TDE-85/DDS／BF,乙胺環(huán)氧樹脂體系，以100：15：1.5的質(zhì)最比例混配成所需的膠液，在35分鐘C經(jīng)測試，樹脂粘度為428.6 mPa·s（樹脂粘度測試標(biāo)準(zhǔn)為GB7193-1），固化后其澆注體密度為1. 302 g/crn分鐘（密度測試標(biāo)準(zhǔn)為GB 1033-70)。為準(zhǔn)確測量樹脂充模溢流時(shí)間，本試驗(yàn)中采用透明有機(jī)玻璃材料加工RTM模具出料口端蓋，并且在模具內(nèi)部相應(yīng)的位置點(diǎn)上安裝壓力傳感器以測量樹脂溢流后固定位置上的樹脂流動(dòng)壓力。樹脂充模溢流時(shí)間理論計(jì)算值與實(shí)測結(jié)果的比較、三個(gè)固定位置上樹脂流動(dòng)壓力理論計(jì)算值與實(shí)測結(jié)果的對比如表2所示。由表2所列樹脂充模溢流時(shí)間理論計(jì)算值與實(shí)測值的比較值可知：當(dāng)K矛值較大時(shí)，樹脂充模溢流時(shí)間理論計(jì)算值具有較高的預(yù)測精度場K淤值逐漸減小時(shí)，樹脂充模溢流時(shí)問逐漸增大，并且理論計(jì)算值與實(shí)測值的相對誤差逐漸增大，這主要是由于過長的充模時(shí)間引起樹脂粘度增加所致。
    由表2所示的理論預(yù)測、實(shí)測值數(shù)據(jù)的比較結(jié)果可知，當(dāng)樹脂溢流后，隨著三維編織變截面壁殼體預(yù)制件纖維含量和粘滯性樹脂流體浸潤高度的增加，流動(dòng)阻力的累加效應(yīng)會(huì)造成壓力損失程度的提高，因此樹脂流動(dòng)壓力逐漸減小，理論預(yù)測值與實(shí)測值的誤差會(huì)相應(yīng)增大。