四、油脂氣化與軸承發(fā)熱的能量來(lái)源
　　15:13:10 之前，機(jī)組一直處于滿發(fā)負(fù)荷發(fā)電狀態(tài)，功率基本穩(wěn)定在1.53MW 左右，在15:13:10 機(jī)組功率1537kW ；15:13:11 機(jī)組功率1495kW ；15:13:12 機(jī)組功率1449kW ；15:13:13 機(jī)組功率1376kW ；15:13:14 機(jī)組功率915kW ；機(jī)組高速軸轉(zhuǎn)速與低速軸轉(zhuǎn)速匹配，不存在聯(lián)軸器打滑現(xiàn)象，例如在15:13:13 機(jī)組的實(shí)際發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速1733.8rpm ，低速軸轉(zhuǎn)速18.3rpm ，依據(jù)齒輪箱速比計(jì)算率1449kW ；15:13:13 機(jī)組功率1376kW ；15:13:14 機(jī)組功率915kW ；機(jī)組高速軸轉(zhuǎn)速與低速軸轉(zhuǎn)速匹配，不存在聯(lián)軸器打滑現(xiàn)象，例如在15:13:13 機(jī)組的實(shí)際發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速1733.8rpm ，低速軸轉(zhuǎn)速18.3rpm ，依據(jù)齒輪箱速比計(jì)算的高速軸轉(zhuǎn)速1733rpm 。按照當(dāng)時(shí)風(fēng)速和機(jī)組特性，機(jī)組在脫網(wǎng)之前的15:13:11 到15:13:14 ，本應(yīng)在1.53MW 左右發(fā)電，機(jī)組被不斷拉低的發(fā)電功率主要消耗在了軸承發(fā)熱上，從而使軸承和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子溫度不斷上升。 　　如圖3 所示為正常機(jī)組的聯(lián)軸器的力矩限制器線和聯(lián)軸器螺栓、螺帽和鎖緊螺栓的相對(duì)位置狀況。
　　15:13:15 機(jī)組執(zhí)行發(fā)電機(jī)超速甩負(fù)荷停機(jī)，電功率為0kW ，此時(shí)機(jī)組本應(yīng)出現(xiàn)一個(gè)較高的飛升轉(zhuǎn)速，實(shí)際的低速軸轉(zhuǎn)速19.1rpm （高速軸轉(zhuǎn)速應(yīng)為1818rpm），這與停機(jī)前的轉(zhuǎn)速相差不大，沒(méi)有明顯的甩負(fù)荷飛升轉(zhuǎn)速。一般在這種情況下，機(jī)組甩負(fù)荷停機(jī)，此時(shí)的高速軸飛升轉(zhuǎn)速要達(dá)到2000rpm 以上，這就是說(shuō)，因風(fēng)電機(jī)組軸承卡死，轉(zhuǎn)速上升受阻，從而造成機(jī)組的高速軸轉(zhuǎn)速比正常情況低200rpm 左右，而實(shí)際的高速軸轉(zhuǎn)速（發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速）則僅為899.7rpm 。
　　再查看機(jī)組在執(zhí)行停機(jī)命令期間的高速軸與低速軸轉(zhuǎn)速，15:13:15 到15:13:28 通過(guò)低速軸轉(zhuǎn)速計(jì)算出的高速軸轉(zhuǎn)速與主控顯示值比較，顯示值明顯偏低。
　　例如，15:13:16 低速軸轉(zhuǎn)速18.7rpm ，計(jì)算出的高速軸轉(zhuǎn)速應(yīng)1771rpm ，實(shí)際值為882.5rpm ；15:13:17 低速軸轉(zhuǎn)速16.8rpm ，高速軸轉(zhuǎn)速應(yīng)1591rpm ，實(shí)際值778.3rpm ；15:13:28 低速軸轉(zhuǎn)速2.8rpm ，高速軸轉(zhuǎn)速應(yīng)265rpm ，實(shí)際值154.4rpm 。從諸多數(shù)據(jù)證實(shí)，脫網(wǎng)后發(fā)電機(jī)端的阻力超過(guò)了聯(lián)軸器的力矩限制器扭矩，聯(lián)軸器發(fā)生了打滑現(xiàn)象。再?gòu)膶?shí)物解剖也得到證實(shí)，力矩限制器有劇烈的摩擦和發(fā)熱。如圖4 所示，事故機(jī)組的力矩限制器線兩邊不一致。因此，在脫網(wǎng)后的這一段時(shí)間內(nèi)，在聯(lián)軸器上驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)的扭矩超過(guò)了力矩限制器的力矩（約為2 倍左右的滿負(fù)荷扭矩）。
　　由公式P=N×ω可知，發(fā)電機(jī)軸承因摩擦產(chǎn)生熱量的功率= 力矩限制器扭矩× 發(fā)電機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速。而這部分功率和部分機(jī)組甩負(fù)荷的儲(chǔ)能消耗在了發(fā)電機(jī)軸承1 的摩擦發(fā)熱上，致使發(fā)電機(jī)前軸承和發(fā)電機(jī)軸前端的溫度迅速上升。同時(shí)，因聯(lián)軸器打滑，巨大扭矩使聯(lián)軸器在打滑處也產(chǎn)生很高的熱量。聯(lián)軸器打滑產(chǎn)生熱量的功率=力矩限制器扭矩×（低速軸換算出的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速－實(shí)際發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速），聯(lián)軸器力矩限制器處溫升迅速，并迅速傳熱，因此，拆卸時(shí)多個(gè)鎖緊螺栓發(fā)生斷裂，如圖5 所示。在事故機(jī)組聯(lián)軸器上靠發(fā)電機(jī)的連接螺栓、螺帽、鎖緊螺栓有淬火現(xiàn)象，如圖5、圖6 所示。同時(shí)，因在聯(lián)軸器的力矩限制器處的溫度很高，還可點(diǎn)燃易燃物品。
　　當(dāng)軸承出現(xiàn)嚴(yán)重卡死時(shí)，在執(zhí)行停機(jī)命令之前，通過(guò)拉低機(jī)組的實(shí)際功率產(chǎn)生熱量；機(jī)組停機(jī)時(shí)甩負(fù)荷轉(zhuǎn)速上升受阻；在執(zhí)行停機(jī)命令后，軸承卡死后，發(fā)電機(jī)軸仍然在旋轉(zhuǎn)，劇烈摩擦使軸承內(nèi)部產(chǎn)生熱量。以上為軸承內(nèi)部油脂氣化提供了熱量，也使得在發(fā)電機(jī)軸前端的溫度很高，為點(diǎn)燃可燃物品準(zhǔn)備了條件。