近來不斷發(fā)生風電機組倒塌的事故，已經(jīng)引起相關行業(yè)的高度重視。

　　1、就高強度螺栓制造行業(yè)而言，應多探究如何保證產(chǎn)品質(zhì)量達到國際同業(yè)技術(shù)標準。是否能充分滿足GB3098.1對高強度螺栓的要求，特別是在抗拉強度σ_b、屈服強度σs、伸長率δ₅、收縮率Ψ等基本參數(shù)的要求方面是高強度螺栓質(zhì)量確保合格的硬指標。因此必須要達到GB3098.1的規(guī)定。

　　2、就高強度螺栓連接副的安裝而言，務必要按規(guī)定的預緊扭矩值及規(guī)定的施擰方式（分初擰和終擰）進行施工。

　　不少風機倒塌事故是沒有擰緊螺栓，即沒有達到預緊力和預緊扭矩值，沒有真正意義上的緊固到位。在風機運轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的強振作用下，產(chǎn)生軸向和橫向的交變載荷，造成連接副松動，進而引起螺栓的疲勞和延遲斷裂。

　　3、風機在線實時監(jiān)控設備需配套運營，尤其前二年安裝風機已到了保質(zhì)期，有些配件零部件進入損耗周期風機故障逐步顯現(xiàn)。如用傳感器監(jiān)測風電機組葉片故障的振動，螺栓松動，齒輪箱故障引起的失速和軸承溫度監(jiān)測等。風電機組狀態(tài)監(jiān)測技術(shù)的滯后，配置不足也是風電機組發(fā)生倒塌事故無法事先預測排除在萌芽狀態(tài)的重要原因之一。

　　根據(jù)我廠對大型起重吊機及衛(wèi)星發(fā)射架和風機等產(chǎn)品的多年的摸索，特別借鑒消化吸收國內(nèi)外的先進經(jīng)驗，我們研究了JG/T5057.40和德標DASt的相關數(shù)據(jù)，認識到首先要解決施擰不當而造成預緊力和預緊扭矩不足的重大問題。經(jīng)過對以上標準中相關參數(shù)的計算，發(fā)現(xiàn)在摩擦系數(shù) μ=0.14的條件下，扭矩系數(shù)k并不是0.14，也不是k=0.11～0.15，而是遠遠大于這些數(shù)值，扭矩系數(shù)k≥0.18。

　　而在GB/T1231中，同批連接副的扭矩系數(shù)平均值為k=0.11～0.15，標準偏差 ≤0.01 ，只是用于鋼結(jié)構(gòu)用摩擦連接型高強度螺栓連接副，僅限于M12～M30粗牙，鋼制，經(jīng)表面防銹處理的高強度螺栓。而對大直徑M36～M64～M160,在振動狀態(tài)使用則參照德標k=0.15～0.21，美國k=0.20～0.21，日本k=0.15～0.19資料網(wǎng)上可查閱。

　　扭矩系數(shù)k不是摩擦系數(shù)μ，它包括了擰緊力矩與預緊力之間關系的一切影響因素。如摩擦、扭轉(zhuǎn)、彎曲、螺紋的塑性變形，以及那些可預測與不可預測的所有因素。所以，盡管計算k值的公式眾多，但僅能用實驗或經(jīng)驗加以確定。為準確地預測出k值，應通過試驗確定它的平均值與標準偏差，這樣可以在一定的置信水平下，參照已知施加擰緊力矩值，求出相應預緊力的最大值和最小值（見①《常用緊固件產(chǎn)品手冊》P₂₆ 李維榮主編，②GB/T16823.2《螺紋緊固件緊固通則》③GB/T16823.3《螺紋緊固件試驗方法》）。

　　由此可見，我們在用扭矩法對風機大直徑高強度螺栓副進行施擰確定扭矩值時，仍然采用k=0.11～0.15,以大型螺栓套用小型螺栓標準顯然是走進了誤區(qū)。比如M36螺栓，當k=0.11時，0.11×530×36=2099Nm；當k=0.15時，0.15×530×36=2862Nm。兩者相差2862-2099=763Nm。造成預緊力和預緊扭矩嚴重不足，螺栓連接副極易松動。在野外環(huán)境，且強振動的工作狀態(tài)下，高強度螺栓發(fā)生松動、疲勞、延遲斷裂就不足為奇了。

　　為了能確保風機螺栓不斷裂，排除因施擰不當而造成螺栓預緊力和預緊扭矩值不足及延遲斷裂的風險，我們以為國標JG/T5057.40及德標DASt為依據(jù)，是符合歐美日本國家技術(shù)要求的。經(jīng)過仔細計算編制了《大直徑高強度螺栓預緊力和預緊扭矩值》，提出了“高強度螺栓連接副實際使用預緊扭矩最低值”的概念，緊固鎖緊必須達到高強度螺栓屈服強度80%以上的鎖緊理念。對風電螺栓的規(guī)范安裝，克服螺栓連接副發(fā)生松動、疲勞及延遲斷裂，確保風電螺栓二十年不斷是一種有益的嘗試。