兆瓦級風電機組在緊急停機時，通常會采取直接斷開變頻器、并迅速順槳的停機邏輯，但此邏輯將導致葉片根部以及塔筒底部承受巨大的載荷沖擊，在GL2010規(guī)范的DLC1.5、DLC1.6工況中葉根揮舞方向彎矩、塔底前后方向彎矩就經(jīng)常出現(xiàn)極限載荷，葉片越長該問題尤為突出。
　　本文采用海裝某2.0MW機組模型，以GL2010規(guī)范的DLC1.5工況為例，用GHBladed軟件進行模擬仿真，對停機過程中的載荷進行分析，并提出了2種優(yōu)化的停機方案，通過仿真后與原載荷進行了對比。
　　數(shù)據(jù)分析一、沖擊載荷
　　按GL2010規(guī)范要求，DLC1.5工況需要考慮風電機組從切入風速到切出風速范圍內，遭遇一年一遇的極端陣風(EOG1)，同時要求在陣風的開始時刻、陣風的最低風速時刻、陣風的最高風速時刻以及陣風加速度最大時發(fā)生電網(wǎng)掉電。通常2.0MW機組在1.2倍額定風速附近，并在陣風加速度最大或陣風風速最大時發(fā)生電網(wǎng)掉電最容易產(chǎn)生葉片揮舞彎矩和塔底傾覆彎矩的極值，因此本文以該工況進行分析。 　　如圖1、圖2、圖3所示，為一DLC1.5工況的仿真結果（橫軸為時間單位s，縱軸為風速m/s或載荷）：在1.2倍的額定風速附近遭遇一年一遇的極端陣風，同時在陣風加速度最大（9s）時發(fā)生電網(wǎng)掉電。 　　由圖2、圖3可見，葉根與塔底的載荷首先隨風速增加而增加；到第9s時電網(wǎng)掉電，機組開始緊急停機；葉跟、塔底載荷到達極大值然后迅速下降為0，并反向增至極小值。
　　塔底傾覆彎矩或葉片揮舞彎矩極小值有時甚至比極大值還大。本文稱此極小值為沖擊載荷。
　　據(jù)仿真經(jīng)驗，電網(wǎng)掉電后，若葉片的順槳速度越快或葉片越長，該沖擊載荷將會越大。
　　二、沖擊載荷產(chǎn)生的原因分析
　?。ㄒ唬┠芰總鬟f 　　由致動盤理論可以知道，正常發(fā)電過程中致動盤吸收風能使尾流速度降低，如圖4所示，同時由動量定理可知，致動盤將尾流風速減小，因此致動盤將承受氣動推力；而緊急停機過程中則相反，致動盤將釋放出能量使風輪轉速降低，同時風獲得能量，使得尾流速度增加，此時致動盤使尾流的風速增加，因此致動盤將承受相反的推力。 　　容易知道，單位時間內致動盤所釋放的能量越多，風獲得的能量就越多，由動量定理致動盤所受向前的推力也越大。如圖5所示為歸一化處理后的塔底傾覆彎矩與風輪加速度的曲線。
　　可以明顯的看出塔底傾覆彎矩的最小值發(fā)生在風輪減速速率最快的時刻。可以推測，沖擊載荷是由風輪釋放能量過快（主軸轉速下降過快）引起。若通過某種手段限制風輪的加速度范圍，將會改善葉跟和塔底的沖擊載荷。