2.3.1 建立FEA 模型
　　在進(jìn)行摩擦力矩的測(cè)量時(shí)，軸承水平放置，僅承受重力。由于圓周方向存在的對(duì)稱性，因此在進(jìn)行套圈的力學(xué)分析時(shí)，只需要取出包含半個(gè)鋼球的小弧段進(jìn)行研究即可。
　　2.3.2 建立FEA 模型的參數(shù)
　?。?）外載荷：僅承受重力
　　（2）邊界條件：
　　a 內(nèi)外套圈沿兩個(gè)側(cè)面的法向?qū)ΨQ
　　b 鋼球沿中心截面的法向?qū)ΨQ
　　c 外圈底平面沿法向的位移約束
　?。?）接觸條件：每個(gè)鋼球與內(nèi)外套圈滾道分別構(gòu)成四個(gè)接觸對(duì)
　?。?）材料參數(shù)：合金鋼，彈性模量E=2.1x105 MPa泊松比=0.28， 密度=7.8mg/mm3
　　2.3.3 理論計(jì)算
　　由于鋼球與滾道的接觸點(diǎn)到軸承軸線的距離是定值，因此摩擦力矩的值應(yīng)正比于球與滾道間的摩擦力。而摩擦力又正比于法向接觸力，因此，對(duì)于變槳軸承，其摩擦力矩的值應(yīng)正比于鋼球與滾道間法向接觸力之和。
　　設(shè)單排和雙排球的摩擦力矩分別是M1，M2 ；
　　單排時(shí)球與滾道的法向接觸力分別是Q11，Q12 ；
　　雙排時(shí)球與滾道的法向接觸力分別是Q21，Q22，Q23，Q24 ；
　　則有
　　通過對(duì)變槳軸承溝道過盈量分段進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果還顯示，隨著過盈量的增加，鋼球與滾道間的接觸力在逐步增加；隨著套圈彈性變形的增加，力矩比呈下降趨勢(shì)。在啟動(dòng)摩擦力矩允許的最大過盈量時(shí)為Mi=1.25，在變槳軸承溝道必須保證的最小過盈量時(shí)為Mi=1.7。單溝道啟動(dòng)摩擦力矩與成品啟動(dòng)摩擦力矩的關(guān)系決定了軸承能否實(shí)現(xiàn)雙排溝道同時(shí)承受載荷。裝配啟動(dòng)摩擦力矩取決于溝道的過盈量，依據(jù)風(fēng)電機(jī)組變槳力矩要求，應(yīng)控制在1.3 ～ 1.7 倍的單溝道啟動(dòng)摩擦力矩，超過此范圍，就表明雙排四點(diǎn)接觸球軸承承載能力可能減為單排四點(diǎn)接觸球軸承承載能力。這個(gè)變化可通過檢測(cè)單溝道啟動(dòng)摩擦力矩與成品啟動(dòng)摩擦力矩的關(guān)系來確定，比例關(guān)系超出范圍就意味著雙排四點(diǎn)接觸球軸承承載能力減為了單排四點(diǎn)接觸球軸承承載能力，一旦裝機(jī)，就會(huì)給風(fēng)電機(jī)組帶來極大隱患。當(dāng)風(fēng)電機(jī)組需要承受極限載荷時(shí)，由于軸承的承載能力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，造成變槳失敗。為保證每臺(tái)風(fēng)電機(jī)組變槳的穩(wěn)定，每臺(tái)風(fēng)電機(jī)組上所裝的三套軸承的成品啟動(dòng)摩擦力矩相互差不能大，應(yīng)該通過選配的方式配組安裝。