6 結(jié)論
　　以隨機(jī)Fourier 譜和旋轉(zhuǎn)Fourier譜為基礎(chǔ)，結(jié)合“ 槳葉－機(jī)艙－塔體－基礎(chǔ)”一體化有限元分析模型，完成了鋼筋混凝土風(fēng)力發(fā)電塔風(fēng)致動(dòng)力響應(yīng)分析以及與風(fēng)力發(fā)電鋼塔的對(duì)比分析。研究表明，結(jié)構(gòu)風(fēng)致動(dòng)力放大效應(yīng)十分顯著，故在設(shè)計(jì)過(guò)程中必須考慮該效應(yīng)。相比較而言，鋼筋混凝土風(fēng)力發(fā)電高塔不存在拍振現(xiàn)象，動(dòng)力響應(yīng)顯著偏小，這表明鋼筋混凝土是一種更為理想的塔筒材料。

參考文獻(xiàn)
　　[1] Silva M A, Brasil R M, Arora J S. Formulations for the optimal design of RCwind turbine towers [C]. International Conference on Engineering Optimization,Rio de Janeiro, Brazil, 2008.
　　[2] 金濤, 周勇, 李杰. 鋼筋混凝土風(fēng)力發(fā)電高塔數(shù)值分析[J]. 華中科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2008, 25(4): 270- 272.
　　[3] 金濤. 鋼筋混凝土風(fēng)力發(fā)電高塔非線性受力全過(guò)程試驗(yàn)研究[D]. 上海: 同濟(jì)大學(xué), 2009.
　　[4] 任洪鵬. 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土風(fēng)力發(fā)電塔架的靜力及地震響應(yīng)分析[D]. 天津: 天津大學(xué), 2009.
　　[5] Lanier M W. LWST phase I project conceptual design study: evaluation ofdesign and construction approaches for economical hybrid steel/concrete windturbine towers [R]. National Renewable Energy Laboratory, Colorado, 2005.6] Tricklebank A H, Halberstadt P H, Magee B J. Concrete Towers for Onshore andOffshore Wind Farms [R]. The Concrete Centre, Gifford, 2007.
　　[7] 李杰. 工程結(jié)構(gòu)隨機(jī)動(dòng)力激勵(lì)的物理模型[C]. 隨機(jī)振動(dòng)理論與應(yīng)用新進(jìn)展. 上海: 同濟(jì)大學(xué)出版社, 2009. 　38~39.
　　[8] 賀廣零, 李杰. 基于物理機(jī)制的風(fēng)力發(fā)電高塔系統(tǒng)風(fēng)場(chǎng)模擬[J]. 同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào), 2010, 38(7): 976-981.
　　[9] Burton T, Sharpe D, Jenkins N, et al. Wind Energy Handbook [M]. Chichester:John Wiley & Sons, 2001.
　　[10] 賀德馨. 風(fēng)工程與工業(yè)空氣動(dòng)力學(xué)[M]. 北京: 國(guó)防工業(yè)出版社, 2006.
　　[11] Clough R W, Penzien J. Dynamics of Structures [M]. New York: McGraw-Hill, 1993.
　　[12] 鐘萬(wàn)勰. 應(yīng)用力學(xué)對(duì)偶體系[M]. 北京: 科學(xué)出版社, 2002.
　　[13] 鐘萬(wàn)勰, 林家浩. 高層建筑振動(dòng)的鞭梢效應(yīng)[J]. 振動(dòng)與沖擊, 1985, (2): 1~6.